1．膠心結構的有限元計算
    利用有限元軟件前處理模塊對膠心結構進行約束定義、材料設定和網格劃分。．模型離散后產生7 391個節點、11 815個單元，其材料參數見表l。膠心整體前端面設為固定約束，橡膠背面施加20 MPa的液體壓力，完成非線性靜力計算。根據計算結果，橡膠部分較之尼龍材料變形大，在橡膠和尼龍下端接合位置擠壓變形最大，產生相對位移4．131 mm，見圖4a；從接觸應力分布來看，嵌套在內的尼龍材料較之橡膠翼板接觸壓力大，最大值位于尼龍下端棱角位置，達9．697MPa，橡膠翼板無明顯應力集中現象，如圖4b所示。上述計算說明，該型式的膠心結構在強度上滿足許用條件。

    2．防噴器殼體的有限元計算
    針對閘板防噴器殼體結構特點，采用solid45單元類型，共劃分58 366個節點、91 212個單元，選擇合金鋼材料模型，基本參數見表2。

    將防噴器殼體的上下法蘭和左右螺紋孔固定，并在殼體的內接觸面上施加35 MPa的液體壓力，完成靜力計算。
    計算結果表明，該防噴器殼體在35 MPa液體內壓作用下，最大變形位移0．087 mm，位置在防噴器殼體的對稱兩側壁上，見圖5a。殼體內腔的4個棱角處比其它部位應力較為集中，見圖5b，其中內壁最大應力為222 MPa，大大低于屈服強度620 MPa，安全系數達到2．8，符合油田井控設備設計要求。

    綜上所述，可得如下結論：
    (1)閘板防噴器前部密封膠心采用尼龍與簾線．丁氰橡膠復合材料配合使用的設計結構，在力學性能上能夠滿足帶壓作業工藝需要。這為防噴器膠心在保證可靠性的前提下，增強其他輔助性能提供了設計參考依據。
    (2)選擇合金鋼鍛件為防噴器殼體材料，經調質處理，在35 MPa液壓下，安全系數可達2．8。
    (3)以有限元軟件為平臺建立數值模型，對閘板防噴器的關鍵部件進行受力模擬計算，可獲得接近真實的應力強度及變形分布規律。合理結合試驗手段，可大大降低設計成本，縮短設計周期。